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AbstractDie ständig zahlreicher werdenden Korrosionsschäden in Stahlrekuperatoren und Kraftwerksanlagen, die mit wärmewirtschaftlich bedingtem Streben zu höheren Wandtemperaturen zusammenhängen, waren der Anlaß zu einer zusammenfassenden Auswertung von Untersuchungen aus 9 betriebsbeanspruchten Rekuperatoren und 6 Dampfkesselanlagen. An Einzelbeispielen werden zunächst die typischen Merkmale der auftretenden Alkalisulfatkorrosion, die durch die Einwirkung von Kohle‐ und Ölasche ausgelöst wird, beschrieben. Nach anschließenden zusammenfassenden Auswertung sind als gemeinsame Merkmale aller untersuchten Korrosionsfälle zu nennen:1Anreicherung tiefschmelzender Elemente, vornehmlich Alkalien und Schwefel, in den korrosiven Rohrbelägen.2Saure Reaktion des wäßrigen Auszuges mit einem mittleren PH‐Wert von 3,4, der auf die Bildung von Eisen‐Alkali‐Dopplsulfiten schließen läßt.3Erweichungstemperaturen der Beläge im Bereich der Betriebstemperaturen.4Eisensulfidbildung an der Grenzfläche Metall‐Belag.Die beobachteten Merkmale der Alkalisulfatkorrosion lassen sich einem in der Literatur bereits mehrfach genannten Reaktionsmechanismus zuordnen, nach dem geschmolzene komplexe Sulfate mit dem metallischen Eisen unter Bildung von Eisenox

ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170202

出版商:WILEY‐VCH Verlag GmbH    

年代:1966

数据来源: WILEY

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AbstractVerf. bestimmten die thermische Zersetzungskurve für eine Reihe von einfachen und komplexen Sulfaten, um eine Erklärung für die unterschiedliche Aggressivität bei höheren Temperaturen zu finden. Danach sind Natrium‐, Kalium‐und Calciumsulfat unterhalb 1200°C beständig. Magnesiumsulfat zersetzt sich langsam ab 900°C und ist bei 1500°C vollständig zerfallen. Natriumpyrosulfat scheint bei 475° ein stabiles Zwischenprodukt nichtstöchiometrischer Zusammensetzung zu bilden. Aluminiumsulfat zersetzt sich ab 600°C und ist bei 880°C vollkommen zerfallen. Natriumaluminiumsulfat ist bei 825°C, das entsprechende Kaliumsalz bei 875°C vollständig zerfallen. Eisen‐III‐sulfat ist schon bei 705°C vollständig zersetzt. Natrium‐Eisen‐III‐sulfat ist nur wenig beständiger als das reine Eisensulfat, doch wird im Endstadium das SO3nur sehr langsam abgegeben. Die Zersetzungskurve von Kalium‐Eisen‐III‐sulfat läßt bei höheren Temperaturen einige stabile Zwischenphasen vermuten. Da im Falle von Ablagerungen in Dampfkesseln immer mit starker Verdünnung zu rechnen ist, wurden die obigen Salze auch mit Zusätzen von Eisenoxyd, Calcium‐ und Magnesiumsulfat untersucht. Durch diese Zusätze wurde die Zersetzungstemperatur der Salze durchweg um 40 bis 60°C gesenkt, was eine Erkl

ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170203

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年代:1966

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AbstractAustenitische Mangan‐Chrom‐Stäble, wie X 40 MnCr 18 und X 22 MnCrNi 885 erleiden im geschweißten und angelassenen Zustand als verspannte Bügelproben in See‐, Leitungs‐ und destilliertem Wasser interkristalline Spannungsrißkorrosion. Mechanische Zugspannung ist für das Auftreten des interkristallinen Angriffs nicht grundsätzlich notwendig. Insbesondere stellt sich in Leitungs‐ und destilliertem Wasser auch an nicht verspannten angelassenen Proben ausgeprägte interkristalline Korrosion ein. Aufgebrachte Zugspannungen beschleunigen lediglich den interkristallinen Angriff.Als Ursache des interkristallinen Angriffs muß die Ausscheidung von chromischen Carbiden auf den Korngrenzen und die damit verbundene Chromverarmung im Korngrenzenbereich, daß sich im Stahl X 40 MnCr 18 ein chromreiches Carbid der Struktur M7C3und im Stahl X 22 MnCrNi 885 ein chromreiches Carbid der Struktur M23C6auf den Korngrenzen ausscheidet.Durch Kontakt mit Zink kann bei den untersuchten Mangan‐Chrom‐Stählen ein vollständiger Korrosionsschutz erreicht werden. Ein Kurzschluß mit passiven austenitischen Chrom‐Nickel‐Stäblen erhöht durch anodische Polarisation die allgemeine oder selektive Korrosionsgeschwindigkeit. Durch Zusatz von Chromat zu Seewasser wird der Korrosionsablauf verzögert. In Leitungswasser bewirkt ein Chromatzusatz eine

ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170204

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年代:1966

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AbstractFür die Untersuchung des Verhaltens des Eisens im pH‐Bereich 7 bis 14 in Anwesenheit von Chloridionen benutzen die Verfasser das elektrochemische Affinitäts/Überspannungs‐Diagramm. Bei pH7 ist die Aktivierung des Eisens durch die Zerstörung der FeO‐Primärschicht möglich. Mit steigender Alkalität vermindert sich das passive Gebiet durch direkte Einwirkung von Cl−‐Ionen, durch Oxydation von FeCl2und durch Bildung der Eisenkomplexe FeO42−und HFO2−. Die Zersetzung von Fe(OH)2durch Cl−‐Ionen ist nur bis pH10,5 thermodynamisch möglich. Bie pH>10,5 stellt sich das Gleichgewic

ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170205

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年代:1966

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AbstractIn der chemischen Technik werden die technischen Anforderungen an die Werkstoffe und Maßnahmen zum Korrosionsschutz differenzierter, während andererseits die Fortschritte auf dem Werkstoffgebiet aber auch immer mehr alternative brauchbare Lösungen zur Bewältigung dieser Aufgaben verfügbar machen. Der schwieriger gewordene Auswahlprozeß muß zu einer wirtschaftlich optimalen Gesamtlösung führen, soll jedoch im Rahmen der Projektierung neuer Anlagen sowie beim laufenden Korrosionsschutz vorhandener Anlagen selbst nicht zu aufwendig werden. Es werden mehrere Verfahrensschritte der Werkstoffauswahl unterschieden und kurz umrissen (Festlegung der Anforderungen, Auswahlmethoden vor dem Experiment, Laborversuche, Verwendung technischer Versuchsanlagen und Betriebsversuche, Festlegung der Lösungen). Um die Wirtschaftlichkeitsrechnungen zur Abklärung der günstigsten technischen Lösung durchführen zu können, sind zahlreiche technische Daten (z. B. Korrosionsgeschwindigkeit unter verschiedenen Angriffsbedingungen) sowie wirtschaftliche Daten (vor allem werkstoffseitig beeinflußte Anschaffungs‐ und Betriebskosten) zu ermitteln. Auf die hierfür geeigneten Berechnungs‐ und Schätzungsmethoden wird ausführlich eingegangen. Um die Korrosionskosten zu senken, müssen bestimmte „Korrosionsschutzkosten”︁ aufgewandt werden. Dieser Zusammenhang wird am Phänomen der Kostensubstitution veranschaulicht. Schließlich werden die praktisch brauchbaren Bewertungsverfahren zur Entscheidung über das Optimum nochm

ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170206

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年代:1966

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ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170207

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ISSN:0947-5117    

DOI:10.1002/maco.19660170208

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DOI:10.1002/maco.19660170209

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DOI:10.1002/maco.19660170210

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年代:1966

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